1、 煤磨系統(tǒng)的優(yōu)化調(diào)整

　　1.1 煤磨系統(tǒng)工藝流程

　　原煤經(jīng)過球磨機(jī)烘干和粉磨后由系統(tǒng)排風(fēng)機(jī)通過氣力輸送至MD 動(dòng)態(tài)選粉機(jī)進(jìn)行分選，粗顆粒煤粉經(jīng)螺旋輸送機(jī)回磨繼續(xù)粉磨，成品煤粉經(jīng)袋除塵器收集后由成品螺旋輸送機(jī)輸送進(jìn)入煤粉倉待用。工藝流程見圖1。

　　1.2 輸送設(shè)備的優(yōu)化

　　我公司煤磨設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為25t/h， 而在實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)中磨機(jī)產(chǎn)量較高，一般均在 30~32t/h 左右。 在高產(chǎn)、的情況下，煤磨排風(fēng)機(jī)排風(fēng)量較大，出磨煤粉較多且顆粒偏大。由于受回粉和成品的粒度和水分等影響，成品和回粉螺旋輸送機(jī)配置不能滿足高產(chǎn)需要，造成實(shí)際生產(chǎn)過程中螺旋輸送機(jī)內(nèi)嚴(yán)重積煤，煤粉輸送過程受阻，最終致使螺旋輸送機(jī)電動(dòng)機(jī)因電流過流跳停甚至燒壞，引起設(shè)備故障，成為制約煤粉制備系統(tǒng)穩(wěn)定高產(chǎn)運(yùn)行的一個(gè)主要的設(shè)備頻發(fā)故障點(diǎn)，嚴(yán)重時(shí)影響到回轉(zhuǎn)窯的連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。

　　針對以上情況并結(jié)合現(xiàn)場設(shè)備布局，公司決定將成品和回粉螺旋輸送機(jī)改造成FU 鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)。 增加輔機(jī)設(shè)備的輸送能力和對物料顆粒變化的適應(yīng)性，同時(shí)降低鏈速，使得進(jìn)入FU 鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)的煤粉形成一定厚度的料層，防止和降低了鏈條與軌道、煤粉之間以及鏈條與鏈條之間摩擦產(chǎn)生靜電而引發(fā)安全事故的幾率。 優(yōu)化調(diào)整前后，回粉和成品輸送設(shè)備主要參數(shù)見表1。

　　1.3 動(dòng)態(tài)選粉機(jī)潤滑優(yōu)化

　　MD850A 煤磨動(dòng)態(tài)選粉機(jī)按設(shè)計(jì)采用的是干油泵進(jìn)行手動(dòng)注油從而完成對選粉機(jī)軸承的潤滑。在實(shí)際生產(chǎn)中，由于煤磨產(chǎn)量較高，選粉機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中負(fù)荷較重，干油潤滑方式使得其軸承因得不到全面潤滑而溫度較高。 同時(shí)，煤粉細(xì)度較細(xì)（80μm 篩余≤3%），較容易通過選粉機(jī)軸承密封進(jìn)入軸承內(nèi)部。軸承設(shè)定溫度為70℃報(bào)警，80℃選粉機(jī)跳停，而在實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)中選粉機(jī)軸承經(jīng)常保持在75~80℃之間，嚴(yán)重影響了選粉機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)。

　　眾所周知，干油潤滑方式在使用過程中流動(dòng)性差，內(nèi)摩擦阻力大，所需工作壓力較高，無法形成動(dòng)壓油膜。同時(shí)潤滑脂難以有效迅速擴(kuò)散到整個(gè)潤滑面，容易存在潤滑死角。而稀油潤滑方式所需工作壓力低（一般在2MPa 以下），成本相對較低，其流動(dòng)和散熱性能較好，能夠?qū)φ麄€(gè)需要潤滑的工作面或點(diǎn)提供全方位潤滑和冷卻，無潤滑盲區(qū)。因此， 我們將原有干油改用稀油潤滑方式。 在MD 動(dòng)態(tài)選粉機(jī)旁安裝稀油站，將原有的軸承潤滑點(diǎn)改接為稀油供油； 在選粉機(jī)上下軸承處安裝油封，并對所有進(jìn)出選粉機(jī)油管、軸承密封裝置和油封進(jìn)行有效的防磨損處理，防止軸承因管道磨穿漏油，造成潤滑不良；回油需經(jīng)回油管道進(jìn)入稀油站的油箱進(jìn)行回收利用。

　　1.4 優(yōu)化后的煤磨運(yùn)行情況

　　經(jīng)過對煤磨系統(tǒng)進(jìn)行的一系列優(yōu)化和改進(jìn)，煤磨運(yùn)行安全穩(wěn)定。 回粉和成品 FU 鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)滿足煤磨系統(tǒng)生產(chǎn)需要，未出現(xiàn)因煤磨高產(chǎn)或煤粉水分較重而發(fā)生的物料輸送堵塞情況。 同時(shí)，通過對煤磨選粉機(jī)潤滑方式的優(yōu)化，潤滑效果較好，其運(yùn)行時(shí)軸承最高溫度保持在55℃左右。

　　2 、窯尾熱風(fēng)管道優(yōu)化調(diào)整

　　2.1 窯尾熱風(fēng)管道工藝布置

　　我公司窯尾配備有余熱發(fā)電系統(tǒng)， 由C1排出的廢氣溫度約320℃，經(jīng)余熱發(fā)電利用后 ，廢氣溫度約為200℃。 在正常生產(chǎn)時(shí)，窯尾廢氣經(jīng)余熱發(fā)電、高溫風(fēng)機(jī)后進(jìn)入增濕塔進(jìn)行沉降，然后為生料立磨系統(tǒng)提供熱風(fēng)或者直接經(jīng)窯尾收塵后排向大氣。由于余熱發(fā)電投入運(yùn)行后，增濕塔入口氣體溫度不高，增濕塔一般未投入運(yùn)行，但是廢氣卻同樣需要被輸送到增濕塔頂部，窯尾風(fēng)機(jī)做功增加。 優(yōu)化改造前的高溫風(fēng)機(jī)出口管道布局見圖2。

　　2.2 優(yōu)化方案的確定

　　結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況，將高溫風(fēng)機(jī)出口與增濕塔底部直接用非標(biāo)管道連接，從而降低氣體運(yùn)行阻力。當(dāng)生料磨運(yùn)行時(shí)，出高溫風(fēng)機(jī)廢氣不經(jīng)增濕塔沉降，直接由優(yōu)化改造的非標(biāo)管道入立磨系統(tǒng)；當(dāng)生料磨入磨風(fēng)溫較高時(shí)可以通過對非標(biāo)管道上的蝶閥開度進(jìn)行控制，從而達(dá)到對入磨風(fēng)溫和對窯尾袋除塵器入口風(fēng)溫的調(diào)節(jié)；當(dāng)生料磨停磨時(shí)，出高溫風(fēng)機(jī)廢氣仍按照原有工藝管道通過，即進(jìn)入增濕塔頂部進(jìn)行沉降和降溫。優(yōu)化改造后的高溫風(fēng)機(jī)出口管道布局見圖3。

　　2.3 管道優(yōu)化后窯尾風(fēng)機(jī)及立磨運(yùn)行情況

　　從優(yōu)化后的窯尾排風(fēng)機(jī)和高溫風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行情況看，非標(biāo)管道的使用，有利于整個(gè)窯尾廢氣系統(tǒng)的節(jié)能降耗， 同時(shí)對高溫風(fēng)機(jī)的運(yùn)行情況干擾極小。在生料立磨投入運(yùn)行時(shí)，經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機(jī)排除的熱氣體未經(jīng)過增濕塔進(jìn)行沉降而是直接通過非標(biāo)工藝管道經(jīng)增濕塔底部直接入磨，氣流運(yùn)行距離縮短，阻力變小，窯尾風(fēng)機(jī)做功降低。

　　通過對操作參數(shù)的優(yōu)化，窯尾排風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速由優(yōu)化前的880r/min 降低到 780r/min 左右， 而高溫風(fēng)機(jī)出口壓力可保持-800～-1 000Pa 范圍， 對回轉(zhuǎn)窯熱工制度無不利影響。

　　從生料立磨的運(yùn)行情況看，由于出高溫風(fēng)機(jī)含塵氣體未在增濕塔內(nèi)進(jìn)行沉降，而是直接由氣流帶入生料立磨，生料磨選粉能力一定，在一定程度上降低了生料磨的生產(chǎn)能力，臺時(shí)產(chǎn)量從優(yōu)化前的235t/h 降低到231t/h。

　　經(jīng)濟(jì)效益方面，因風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速降低，每小時(shí)能節(jié)電192.51kW， 但生料粉磨電耗從 22.06kWh/t 增加到22.39kWh/t，因此，每小時(shí)生料粉磨電耗增加76.23kW。 按照立磨年平均運(yùn)轉(zhuǎn)率 65%，綜合電價(jià)0.5元/kWh 計(jì)算，一年可直接節(jié)約成本約 33 萬元。

　　3 結(jié)束語

　　對于不同系統(tǒng)和不同工況，應(yīng)加強(qiáng)對現(xiàn)場設(shè)備和工藝布局優(yōu)化的可行性分析，確定目標(biāo)和預(yù)期效果，然后對其進(jìn)行合理優(yōu)化改造，達(dá)到降低工序電耗、能耗，降低生產(chǎn)成本，提高企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益的目的。

　　《水泥》